Connection designSteelTheoretical backgroundIS (India)CBFEM

Acél kapcsolat elemeinek ellenőrzése (IS 800)

Ez a cikk a következő nyelveken is elérhető

AI által angolból fordítva

A csavarok, előfeszített csavarok és hegesztések ellenőrzése az IS 800: Indian Standard, General Construction in Steel, Code of Practice (Third Revision) szerint történik. A nyomásnak kitett beton tervezése az IS 456: Indian Standard, Plain and Reinforced Concrete, Code of Practice (Fourth revision) szerint történik.

Lemezek tervezési ellenőrzése az indiai szabvány szerint

f_y / \gamma_{m0}

A lemezelemek 5 rétegre vannak osztva, és mindegyikükben megvizsgálják a rugalmas/plasztikus viselkedést. A program a legrosszabb eredményt mutatja.

A feszültség kissé magasabb lehet a tervezési folyáshatárnál. Ennek oka a feszültség-alakváltozás diagram plasztikus ágának enyhe meredeksége, amelyet az elemzés során a számítás stabilitásának javítása érdekében alkalmaznak.

Hegesztések szabványellenőrzése az indiai szabványok szerint

Tompahegesztések

A teljes behatolású tompahegesztések ellenőrzése nem kerül elvégzésre, mivel feltételezzük, hogy ugyanolyan ellenállással rendelkeznek, mint a profil, feltéve, hogy a tompahegesztés alapanyaga jobb minőségű, mint a profilé (IS 800:2007, 10.5.7.1.2).

Sarokhegesztések

A sarokhegesztések ellenőrzése az IS 800, Cl. 10.5.10.1.1 szerint történik:

f_e = \sqrt{f_a^2 + 3q^2} \le f_{wd} = \frac{f_u}{\sqrt{3} \gamma_{mw}}

ahol:

$f_e$
$f_a$
$q$
$f_{wd}$
$f_u$
$\gamma_{mw}$

A hegesztési diagramok a következő képlet szerinti feszültséget mutatják:

\sigma = \sqrt{\sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + 3 \tau_{\parallel}^2 }

Csavarok szabványellenőrzése az indiai szabvány szerint

Csavarok nyírási kapacitása

V_{dsb}

V_{sb} \le V_{dsb}

ahol:

$V_{dsb} = V_{nsb}/\gamma_{mb}$
$V_{nsb} = \frac{f_{ub}}{\sqrt{3}} A_e$
$f_{ub}$
$A_e$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mb} = 1.25$

l_g

\beta_{lg} = \frac{8}{3+l_g/d}

t_{pk} \ge 6

\beta_{pk} = (1-0.0125 t_{pk})

Minden nyírási síkot külön ellenőriznek, és a legrosszabb eredmény kerül megjelenítésre.

Csavarok palástnyomási kapacitása

Egy csavar tervezési palástnyomási szilárdsága bármely lemezen, a palástnyomás által meghatározva az IS 800, Cl. 10.3.4 szerint:

V_{sb} \le V_{dpb}

ahol:

$V_{dpb} = V_{npb} / \gamma_{mb}$
$V_{npb} = 2.5 k_b d t f_u$
$k_b = \min \left \{ \frac{e}{3d_0}, \, \frac{p}{3d_0}-0.25, \, \frac{f_{ub}}{f_u}, \, 1.0 \right \}$
$e$
$p$
$f_{ub}$
$f_u$
$d$
$d_0$
$t$
$\gamma_{mb} = 1.25$

Minden lemezen a palástnyomást külön ellenőrzik, és a legrosszabb eredmény kerül megjelenítésre.

A palástnyomási ellenállás túlméretezett és hornyolt lyukak esetén egy tényezővel csökken:

$0.7 - túlméretezett és rövid hornyolt lyukak esetén$
$0.5 - hosszú hornyolt lyukak esetén$

A túlméretezett, rövid hornyolt és hosszú hornyolt lyukak méreteit az IS 800, 19. táblázat szerint határozzák meg.

Csavarok húzási kapacitása

A szorzott húzóerőnek kitett csavart az IS 800, Cl. 10.3.5 szerint ellenőrzik:

T_b \le T_{db}

ahol:

$T_{db} = T_{nb} / \gamma_{mb}$
$T_{nb} = \min \{ 0.9 f_{ub} A_n, \, f_{yb} A_s (\gamma_{mb} / \gamma_{m0}) \}$
$f_{ub}$
$f_{yb}$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mb} = 1.25$
$\gamma_{m0} = 1.1$

Kombinált nyírásnak és húzásnak kitett csavar

Az egyidejűleg tervezési nyíróerőnek és tervezési húzóerőnek ellenálló csavarnak az IS 800, Cl. 10.3.6 szerint teljesítenie kell:

\left( \frac{V_{sb}}{V_{db}} \right)^2 + \left( \frac{T_{b}}{T_{db}} \right)^2 \le 1.0

ahol:

$V_{sb}$
$V_{db} = \min \{ V_{dsb}, \, V_{dpb} \}$
$V_{dsb}$
$V_{dpb}$
$T_b$
$T_{db}$

Előfeszített csavarok szabványellenőrzése indiai szabványok szerint

Csúszási ellenállás

Az előfeszített csavar csúszási ellenállása az IS 800, Cl. 10.4.3 szerint kerül ellenőrzésre:

V_{sf} \le V_{dsf}

ahol:

$V_{dsf} = V_{nsf} / \gamma_{mf}$
$V_{nsf} = \mu_f n_e K_h F_0$
$\mu_f$
$n_e = 1$
$K_h$
$\gamma_{mf}$
$F_0 = A_n f_0$
$A_n$
$f_0 = 0.7 f_{ub}$

A csúszás utáni kapacitást (IS 800, Cl. 10.4.4) a csavar típusának súrlódásosról nyomásosra való váltásával kell ellenőrizni - húzás/nyírás kölcsönhatás a végső terhelési méretezési kapacitáshoz.

Csavarok húzási kapacitása

A szorzott húzóerőnek kitett csavar az IS 800, Cl. 10.3.5 szerint kerül ellenőrzésre:

T_f \le T_{df}

ahol:

$T_{df} = T_{nf} / \gamma_{mf}$
$T_{nf} = \min \{ 0.9 f_{ub} A_n, \, f_{yb} A_s (\gamma_{mf} / \gamma_{m0}) \}$
$f_{ub}$
$f_{yb}$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mf}$
$\gamma_{m0} = 1.1$

A feszítő erők végeselem-módszerrel kerülnek meghatározásra, és bele vannak foglalva a húzóerőbe.

Kombinált nyírásnak és húzásnak kitett súrlódásos csavar

Az a csavar, amelynek egyidejűleg kell ellenállnia mind a méretezési nyíróerőnek, mind a méretezési húzóerőnek, az IS 800, Cl. 10.3.6 szerint kell teljesítenie:

\left( \frac{V_{sf}}{V_{df}} \right)^2 + \left( \frac{T_{f}}{T_{df}} \right)^2 \le 1.0

ahol:

$V_{sf}$
$V_{df}$
$T_f$
$T_{df}$

Betonblokk szabványellenőrzése indiai szabványok szerint

Beton nyomásban

A beton nyomásban való ellenőrzésére két lehetőség áll rendelkezésre:

$IS 800, Cl. 7.4 szerint$
$IS 456, Cl. 34.4 szerint$

Beton nyomásban ellenőrizve IS 800, Cl. 7.4 szerint

0.6 f_{ck}

t_s = \sqrt{2.5 w c^2 \gamma_{m0} / f_y} > t_f

ahol:

$w$
$c$
$f_y$
$t_f$
$\gamma_{m0} = 1.1$

w = 0.6 f_{ck}

c = t_s \sqrt{\frac{f_y}{1.5 f_{ck} \gamma_{m0}}}

A_{c,eff}

A beton nyomásban való ellenőrzése feszültségek formájában történik:

\sigma_c \le w

ahol:

$\sigma_c = \frac{N_c}{A_{eff}}$
$N_c$
$w = 0.6 f_{ck}$

Beton nyomásban ellenőrizve IS 456, Cl. 34.4 szerint

0.45 f_{ck} \cdot \min \left \{ \sqrt{\frac{A_1}{A_2}}, \, 2 \right \}

$f_{ck}$
$A_1$
$A_2$

A beton nyomásban való ellenőrzése feszültségek formájában történik:

\sigma_c \le w

ahol:

$\sigma_c = \frac{N_c}{A_{2}}$
$N_c$
$w = 0.45 f_{ck} \cdot \min \left \{ \sqrt{\frac{A_1}{A_2}}, \, 2 \right \}$

Nyírás átadása

A talplemezen ható nyíróerő feltételezetten az oszlopból a betonalapozásba az alábbiak útján adódik át:

$Súrlódás a talplemez és a beton/habarcs között$
$Nyírófog$
$Horgonycsavarok$

Horgonyok szabványellenőrzése indiai szabványok szerint

A horgonyokban ébredő erők, beleértve a feszítő erőket is, végeselem-analízissel kerülnek meghatározásra, az ellenállások azonban az IS 1946:2025 szabvány előírásai szerint kerülnek ellenőrzésre.

A horgonyok ellenőrzése az IS 1946:2025 szerint történik. Bár a szabvány nem tartalmaz kifejezetten képleteket a helyszínen öntött horgonyokra, ugyanazokat a képleteket alkalmazzák ezekre is. Ez a megközelítés konzervatívnak tekinthető, mivel minden más szabványban - mint például az ACI 318 vagy az EN 1992-4 - a helyszínen öntött horgonyok ellenállása valamivel nagyobb, mint az utólag beépített horgonyoké.

A repedezett vagy repedezetlen beton a Projektbeállításokban választható ki. Alapértelmezés szerint konzervatív módon repedezett beton kerül feltételezésre. A betonkúp kiszakadásának ellenőrzése húzásra és nyírásra a Projektbeállításokban figyelmen kívül hagyható, ami azt jelenti, hogy az erő átvitele vasaláson keresztül történik. A felhasználó tájékoztatást kap ennek az erőnek a nagyságáról. Mivel a betonkúp kiszakadási ellenállása szerepel a beton kiemelési tönkremenetel ellenőrzésének képletében, ez az ellenőrzés szintén figyelmen kívül marad.

A húzásnak kitett horgonyok alábbi ellenőrzései nem kerülnek elvégzésre, és a vonatkozó Műszaki Termékleírás alapján kell azokat elvégezni:

$A kötőelem kihúzódási tönkremenetele (minden horgony esetén),$
$Kifúvódási tönkremenetel (fejes horgonyok esetén),$
$Kombinált kihúzódási és betonkúp tönkremenetel (utólag beépített ragasztott horgonyok esetén),$
$Beton hasadási tönkremenetel.$

A nyírásból eredő beton kiemelési tönkremenetel szintén nem kerül elvégzésre, és a vonatkozó Műszaki Termékleírás alapján kell azt ellenőrizni.

Acél tönkremenetel húzásban

Az acél tönkremenetel húzásban az IS 1946:2025 - 9.2.2.2 szerint kerül ellenőrzésre:

N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

ahol:

$N_{Rk,s} = A_s \cdot f_u$
$A_s$
$f_u$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.2 \, f_y}{f_u} \geq 1.4$
$f_y$
$f_u$

Horgony betonkúp kiszakadási ellenállása húzásban

A horgony betonkúp kiszakadási ellenállása húzásban az IS 1946:2025 - 9.2.2.3 szerint kerül ellenőrzésre, és horgonycsoportra (ahol alkalmazható) kerül meghatározásra. A húzott kötőelemek méretezési ellenállása csoportban vagy egyedi kötőelem esetén:

N_{Rd,c} = \frac{N_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}

N_{Rk,c} = N^{0}_{Rk,c} \cdot \frac{A_{c,N}}{A^{0}_{c,N}} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N} \cdot \psi_{M,N}

ahol:

$N^{0}_{Rk,c} = 7.2 \, \sqrt{f_{ck}} \, h_{ef}^{1.5}$
$f_{ck}$
$h_{ef} = \min \left[ h_{emb}, \max\left( \frac{c_{max}}{1.5}, \frac{s_{max}}{3} \right) \right]$
$c_{\max}$
$s_{\max}$
$A_{c,N}$
$A^{0}_{c,N} = (3.0 \, h_{ef})^2$
$\psi_{s,N} = 0.7 + 0.3 \, \frac{c'}{c_{cr,N}} \leq 1$
$c'$
$c'_{cr,N} = 1.5 \, h_{ef}$
$\psi_{re,N} = 0.5 + \frac{h_{emb}}{200} \leq 1$
$h_{emb}$
$\psi_{ec,N} = \psi_{ec,N,x} \cdot \psi_{ec,N,y}$
$\psi_{ec,N,x} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_{N,x}}{s_{cr,N}}}$
$e_{N,x}, e_{N,y}$
$s'_{cr,N} = 3.0 \, h_{ef}$
$\psi_{M,N}$ – a rögzítőelem és a beton közötti nyomóerő hatását figyelembe vevő paraméter; $\psi_{M,N}=1.0$ , ha az alábbi feltételek valamelyike teljesül:
- $c' < 1.5 \cdot h_{ef}$
- $\frac{N_c^n}{N_{Ld}} < 0.8$
- $\frac{z}{h_{ef}} \ge 1.5$
  - $N_c^n$
  - $N_{Ld}$
$\psi_{M,N} = 2- \frac{z}{h_{ef}} \ge 1$ – egyéb esetben
- $z$
$\gamma_{Mc} = \gamma_c \cdot \gamma_{inst}$
$\gamma_c$
$\gamma_{inst}$

A húzásnak kitett, közös betonkúpot alkotó horgonycsoport betonkúp kiszakadási területe, A c,N, piros szaggatott vonallal jelölve látható.

Acél tönkremenetel nyírásban

Az acél tönkremenetel nyírásban a Cl. 9.2.3 szerint kerül meghatározásra. Feltételezés szerint a horgony menetes rúdból készül, a csavarokéval megegyező anyagtulajdonságokkal.

Nyíróerő karemelő nélkül

A nyírási ellenállás az IS 1946:2025 - 9.2.3.1 szerint kerül ellenőrzésre:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = k_1 \cdot V^{0}_{Rk,s}

V^{0}_{Rk,s} = 0.5 \cdot A_s \cdot f_u

ahol:

$V_{Rk,s}$
$k_1$
$V^{0}_{Rk,s}$
$A_s$
$f_u$
$\gamma_{Ms}$ – részleges biztonsági tényező acél tönkremenetelre nyírási terhelés esetén
- $\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $\gamma_{Ms} = 1.5$ $f_u > 800$ MPa vagy $f_y/f_u > 0.8$ esetén
  - $f_y$

Nyíróerő karemelővel

A nyírási ellenállás az IS 1946:2025 - 9.2.3.2 szerint kerül ellenőrzésre:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = \frac{\alpha_M \cdot M_{Rk,s}}{l}

ahol:

$V_{Rk,s}$
$\alpha_M$
$M_{Rk,s} = M^{0}_{Rk,s} \cdot \left( 1 - \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} \right)$ – a kötőelem jellemző hajlítási szilárdsága, normálerő hatásával módosítva
- $N_{Ld}$
- $N_{Rd,s}$
$M^{0}_{Rk,s} = 1.2 \cdot Z_{el} \cdot f_u$ – a kötőelem jellemző hajlítási szilárdsága
- $Z_{el} = \frac{\pi \, d_{a,r}^3}{32}$
- $d_{a,r}$
- $f_u$
$l = 0.5 \cdot d_a + t_g + \frac{t_p}{2}$ – a karemelő hossza
- $d_a$
- $t_g$
- $t_p$
$\gamma_{Ms}$ – részleges biztonsági tényező acél tönkremenetelre nyírási terhelés esetén
- $\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $\gamma_{Ms} = 1.5$ $f_u > 800$ MPa vagy $f_y/f_u > 0.8$ esetén
  - $f_y$

Beton szélső tönkremenetel

A beton szélső tönkremenetel ellenállása az IS 1946:2025 - 9.2.3.4 szerint kerül ellenőrzésre. Ha a kötőelemek betonkúpjai metszik egymást, csoportként kerülnek ellenőrzésre. A nyíróterhelés irányában lévő szélek kerülnek ellenőrzésre. Feltételezés szerint a talplemez összes terhelését az ellenőrzött szél közelében lévő kötőelem veszi fel.

V_{Rd,c} = \frac{V_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}

V_{Rk,c} = V^{0}_{Rk,c} \cdot \frac{A_{c,V}}{A^{0}_{c,V}} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{re,V} \cdot \psi_{ec,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V}

ahol

$V^{0}_{Rk,c}$ – a kötőelem jellemző nyírási szilárdságának kiindulóértéke
- $V^{0}_{Rk,c} = 1.55 \cdot d_a^{\alpha} \cdot h_{ef}^{\beta} \cdot \sqrt{f_{ck}} \cdot (c'_1)^{1.5}$
- $V^{0}_{Rk,c} = 2.18 \cdot d_a^{\alpha} \cdot h_{ef}^{\beta} \cdot \sqrt{f_{ck}} \cdot (c'_1)^{1.5}$
$d_a$
$\alpha = 0.1 \cdot \left( \frac{h_{ef}}{c'_1} \right)^{0.5}$
$h_{ef} = \min(h_{emb}, 20 \cdot d_a)$ – a kötőelem hosszával kapcsolatos paraméter
- $h_{emb}$
$\beta = 0.1 \cdot \left( \frac{d_a}{c'_1} \right)^{0.2}$
$f_{ck}$
$c'_1 \leq \max \left( \frac{c_{2,max}}{1.5}, \frac{D}{1.5}, \frac{s_{2,max}}{3} \right)$ – a kötőelem szélső távolsága az 1. irányban, a terhelés irányában lévő szél felé
- $D$
- $c_{2,max}$
- $s_{2,max}$
$A^{0}_{c,V} = 4.5 \cdot (c'_1)^2$
$A_{c,V}$
$\psi_{s,V} = 0.7 + 0.3 \cdot \frac{c'_2}{1.5 \cdot c'_1} \leq 1$ – a betonban keletkező feszültségeloszlással kapcsolatos paraméter, a kötőelem és a betonszerkezeti elem széle közötti közelség miatt
- $c'_1$
- $c'_2$
$\psi_{re,V} = 1.0$
$\psi_{ec,V} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_V}{3 \cdot c'_1}} \leq 1$ – módosítási tényező excentrikusan nyírt horgonycsoportokhoz
- $e_V$
$\psi_{h,V} = \left( \frac{1.5 \cdot c'_1}{D} \right)^{0.5} \geq 1$
$\psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.5 \cdot \sin \alpha_V)^2}} \geq 1$ – módosítási tényező a betonszéllel szöget bezáró terhelésű horgonyokhoz
- $\alpha_V$
$\gamma_{Mc} = \gamma_c \cdot \gamma_{inst}$ – részleges biztonsági tényező beton tönkremenetelre
- $\gamma_c$
- $\gamma_{inst}$

Húzó- és nyíróerők kölcsönhatása acélban

A húzó- és nyíróerők kölcsönhatásának ellenőrzése acélban a karemelős horgonyokra vonatkozóan az IS 1946:2025 - 9.2.4 szerint, közvetlen módon történik:

\left( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} \right)^2 + \left( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,s}} \right)^2 \leq 1.0

ahol:

$N_{Ld}$
$N_{Rd,s}$
$V_{Ld}$
$V_{Rd,s}$

Az acél kölcsönhatás ellenőrzése nem szükséges karemelős nyíróterhelés esetén. Ezt a karemelős nyíróterhelés képlete lefedi.

Húzó- és nyíróerők kölcsönhatása betonban

A húzó- és nyíróerők kölcsönhatásának ellenőrzése betonban az IS 1946:2025 - 9.2.4 szerint történik:

\left( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,i}} \right)^{1.5} + \left( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,i}} \right)^{1.5} \leq 1.0

ahol:

$\frac{N_{Ld}}{N_{Rd,i}}$
$\frac{V_{Ld}}{V_{Rd,i}}$
$\frac{N_{Ld,g}}{N_{Rd,c}}$
$\frac{V_{Ld,g}}{V_{Rd,c}}$

Karemelős horgonyok: Hézag

A karemelős horgonyok húzásban az IS 1946:2025 szerint kerülnek méretezésre, a nyomott horgonyok pedig az IS 800: 2007 szerint, szerkezeti elem rúdként, a horgonyok részleges biztonsági tényezőjével. A szerkezeti elem feltételezett hossza a hézag magasságának, a névleges átmérő vastagságának felének és a talplemez vastagságának felének összege. A karemelős horgonyokat általában az injektálás előtti építési szakaszban ellenőrzik.

Acél tönkremenetel húzásban az IS 1946:2025 - 9.2.2.2 szerint kerül ellenőrzésre:

N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

Acél tönkremenetel nyomásban az IS 800:2007 - 7.1 szerint kerül ellenőrzésre:

P_d = A_s \cdot f_{cd}

ahol:

$A_s$
$f_{cd} = \frac{\chi \cdot f_u}{\gamma_{Ms}}$
$\chi = \min \left( \frac{1}{\phi + \sqrt{\phi^2 - \lambda^2}}, 1 \right)$
$\phi = 0.5 \cdot \left[ 1 + \alpha \cdot (\lambda - 0.2) + \lambda^2 \right]$
$\alpha$
$\lambda = \sqrt{\frac{f_u}{f_{cc}}}$
$f_{cc} = \frac{\pi^2 \cdot E}{\left( \frac{K L}{r} \right)^2}$
$E$
$K L = 2 \cdot l$
$l = 0.5 \cdot d_a + t_g + \frac{t_p}{2}$ – a karemelő hossza
- $d_a$
- $t_g$
- $t_p$
$r = \sqrt{\frac{I}{A_s}}$
$I = \frac{\pi \cdot d_{a,r}^4}{64}$ – a csavar inercianyomatéka
- $d_{a,r}$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.2 \, f_y}{f_u} \geq 1.4$ – részleges biztonsági tényező acél tönkremenetelre húzási terhelés esetén
- $f_y$
- $f_u$

Nyírási ellenállás az IS 1946:2025 - 9.2.3.1 szerint kerül ellenőrzésre:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = k_1 \cdot V^{0}_{Rk,s}

V^{0}_{Rk,s} = 0.5 \cdot A_s \cdot f_u

Hajlítási ellenállás az IS 1946:2025 - 9.2.3.2 szerint kerül ellenőrzésre:

M_{Rd,s} = \frac{M_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

ahol:

$M^{0}_{Rk,s} = 1.2 \cdot Z_{el} \cdot f_u$
$Z_{el} = \frac{\pi \cdot d_{a,r}^3}{32}$
$d_{a,r}$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $f_y$
- $f_u$

Terhelések kölcsönhatása húzott horgonyok esetén (IS 1946:2025 - 9.2.4):

\frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} + \frac{M_{Ld}}{M_{Rd,s}} \leq 1.0

ahol:

$N_{Ld}$
$N_{Rd,s}$
$M_{Ld}$
$M_{Rd,s}$

Terhelések kölcsönhatása nyomott horgonyok esetén (IS 1946:2025 - 9.2.4):

\frac{P}{P_d} + \frac{M_{Ld}}{M_{Rd,s}} \leq 1.0

ahol:

$P$
$P_d$
$M_{Ld}$
$M_{Rd,s}$

Betonhoz kapcsolódó tönkremeneteli módok, beleértve azok kölcsönhatását is, a szabványos horgonyokhoz hasonlóan az IS 1946:2025 szerint kerülnek ellenőrzésre.

Kialakítási előírások

f_u \ge 1000

Csavarok és hegesztések részletezése az Indiai Szabvány szerint

Csavarok

2.5 \cdot d

1.5 \cdot d_0

8d

Hegesztések

A hegesztések minimális méretét az IS 800, 21. táblázat szerint kell ellenőrizni:

A vastagabb rész vastagsága [mm]	Minimális hegesztési méret [mm]
$t \le 10$	3
$10 < t \le 20$	5
$20 < t \le 32$	6
$32 < t$	10

\sqrt{2}

Oszloptalplemez

Az oszloptalplemez vastagságának nagyobbnak kell lennie az oszlop övlemezének vastagságánál az IS 800, Cl. 7.4.3.1 szerint.

Kapacitástervezés az indiai szabvány szerint

A képlékeny csukló a disszipációs elemben várható megjelenni, és a csomópont összes nem disszipációs elemének biztonságosan kell átvinnie az erőket a disszipációs elemben bekövetkező folyás miatt. A disszipációs elem általában egy gerenda a nyomatékálló keretben. A biztonsági tényezőt nem alkalmazzák a disszipációs elemekre:

Két tényezőt rendelnek a disszipációs elemhez:

$\gamma_{ov}$
$\gamma_{sh}$

M_{y,Ed} = \gamma_{ov} \gamma_{sh} f_y W_{pl,y}

$f_y$
$W_{pl,y}$
$L_h$

Aszimmetrikus csomópont esetén a gerendát mind sagging, mind hogging hajlítónyomatékkal és a megfelelő nyíróerőkkel kell terhelni.

A disszipációs elemek lemezei ki vannak zárva az ellenőrzésből.

Merevség szerinti osztályozás az indiai szabvány szerint

A csukló-k merevségük alapján kerülnek osztályozásra:

$Merev - csukló-k, amelyeknél az elemek közötti eredeti szögek elhanyagolható mértékben változnak,$
$Félmerev - csukló-k, amelyek feltételezhetően megbízható és ismert mértékű hajlítási kényszert biztosítanak,$
$Csuklós - csukló-k, amelyek nem fejlesztenek hajlítónyomatékot.$

A csukló-k osztályozása az EN 1993-1-8 - Cl. 5.2.2 szerint történik.

$\frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \ge k_b$
$0.5 < \frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} < k_b$
$\frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \le 0.5$

ahol:

$S j,ini - a csukló kezdeti merevsége; a csukló merevsége lineárisnak tekinthető az M j,Rd 2/3-áig$
$L b - az elemzett szerkezeti elem elméleti hossza; az elem tulajdonságaiban adható meg$
$E - Young-féle rugalmassági modulus$
$I b - az elemzett szerkezeti elem tehetetlenségi nyomatéka$
$k b = 8 olyan kereteknél, ahol a merevítő rendszer legalább 80%-kal csökkenti a vízszintes elmozdulást; k b = 25 egyéb kereteknél, feltéve, hogy minden szinten K b / K c \geq 0.1. A k b = 25 értéket kell alkalmazni, kivéve ha a felhasználó a Szabványbeállításokban „merevített rendszer"-t állít be.$
$M j,Rd - a csukló méretezési nyomatéki teherbírása$
$K b = I b / L b$
$K c = I c / L c$